S系列減速機(jī)硬度測(cè)定。而S系列減速器動(dòng)彈軸承的軸承保持架截面上硬度分布不平均，且偏低，主要表現(xiàn)為沿內(nèi)表面向外圈硬度逐漸增加，形成硬度梯度，在S系列減速機(jī)磨損處存在顯著網(wǎng)狀屈氏體。S系列減速機(jī)軸承載荷量偏小。把三相變頻電機(jī)減速機(jī)試樣重新預(yù)磨拋光后，用苦味酸水溶液侵蝕，在金相顯微鏡下依據(jù)YB/T5148.1993金屬均勻晶粒度測(cè)定法評(píng)定出奧氏體晶粒度。屈氏體相是珠光體類的擴(kuò)展型相變產(chǎn)物，即極細(xì)珠光體。通過(guò)分析，我們以為接觸疲憊間接導(dǎo)致軸承保持架損壞斷裂，而使用不當(dāng)及組織中的網(wǎng)狀屈氏體引發(fā)了接觸疲憊的發(fā)生。

將自鎖減速機(jī)測(cè)定完硬度的試樣，用砂輪機(jī)重新磨平倒好邊角，經(jīng)預(yù)磨機(jī)、拋光杌磨光后，用4%的硝酸酒精溶液侵蝕，在GX-51金相顯微鏡上觀察金相組織，并按JB/T1255.2001高碳鉻軸承鋼動(dòng)彈軸承零件熱處理技術(shù)前提評(píng)定其顯微組織別。使用洛氏硬度計(jì)(HR-105A)在試樣上測(cè)定硬度，打點(diǎn)位置在截面上距內(nèi)磨損表面3mm處、中軸線處及距外表面3mm處。另外，因?yàn)檩S承保持架在淬火過(guò)程中淬火介質(zhì)的冷卻能力不強(qiáng)或淬火速度把握不當(dāng)，使其顯微組織中泛起了屈氏體相，在磨損面網(wǎng)狀屈氏體表現(xiàn)尤為顯著。當(dāng)軸承在高載荷下工作時(shí)，摩擦力增大，S系列減速機(jī)軸承保持架硬度降低，使得軸承抗接觸疲憊的能力下降。從位錯(cuò)來(lái)看，馬氏體和屈氏體同時(shí)存在于同顯微組織中，因?yàn)樗鼈冇胁煌奈⒓?xì)結(jié)構(gòu)和晶體位向，因此在強(qiáng)度、硬度、韌性和朔性等機(jī)能方面存在不同，在外力作用下，將會(huì)引起不平均的塑性變形，結(jié)果會(huì)使屈氏體產(chǎn)生更多的位錯(cuò)塞積，在S系列減速機(jī)鐵素體和滲碳體片的相界面上側(cè)造成足夠的應(yīng)力，使?jié)B碳體片產(chǎn)生斷裂，當(dāng)每個(gè)滲碳體片發(fā)生斷裂并連接在起時(shí)，則會(huì)引起整個(gè)屈氏體脆斷，進(jìn)而導(dǎo)致軸承保持架斷裂。根據(jù)JB廠r1255—2001高碳鉻S系列減速機(jī)生產(chǎn)廠家軸承鋼動(dòng)彈軸承零件熱處理技術(shù)前提劃定，軸承保持架常規(guī)回火后硬度(HRc)為5864。無(wú)疑它存在于馬氏體基體中，會(huì)改變甚至惡化S系列減速機(jī)軸承使用中的動(dòng)態(tài)特征，尤其是工作表面。

放大倍數(shù)500X下S系列減速機(jī)軸承保持架中的淬回火屈氏體組織。依據(jù)上述的硬度測(cè)定方法，對(duì)S系列減速機(jī)軸承保持架試樣做硬度測(cè)定，整個(gè)軸承保持架的硬度偏低，且分布不平均;同時(shí)，S系列減速機(jī)硬度由內(nèi)表面向外表面逐漸增加，形成定的硬度梯度。根據(jù)JB/T1255-2001及YB/T5148—1993中的有關(guān)劃定，評(píng)定金相組織別如所示。這樣以來(lái)，保持架工作表面在交變應(yīng)力的作用下發(fā)生接觸疲憊剝落，形成凹凸不平的疲憊源。在S系列減速機(jī)軸向沖擊力作用下，疲憊源形成疲憊裂紋，使軸承保持架斷裂破壞。取S系列減速機(jī)軸承保持架對(duì)應(yīng)位置磨損和未磨損試樣，用砂輪機(jī)將樣塊縱面打平。http://www.gengv.cn/product/list-sxiliejiansuji-cn.html